換熱器列管在運行過程中，受液體、氣體介質的作用，容易在支撐板、彎管、脹管區(qū)等產(chǎn)生磨損、腐蝕等缺陷．同時在振動和腐蝕的交互作用下，各種缺陷會不斷擴展和加深，當交變應力超過材料殘余部分的強度極*會形成破壞性的裂紋．但對實際工件的檢測時，發(fā)現(xiàn)管材是在擠壓及后續(xù)的多道拉伸和清洗工藝中，主要會出現(xiàn)外表面劃傷(犁溝)、硬質點壓痕、內(nèi)表面由于失穩(wěn)產(chǎn)生的褶皺、由于清洗不凈而殘留的顆粒狀金屬及裂紋等。

1）內(nèi)壁缺陷與外壁缺陷

相等體積的缺陷，內(nèi)壁缺陷的阻抗圖幅度較外壁缺陷的小．可借助非鐵磁性薄壁管的阻抗曲線圖來分析．如果外徑da不變，這些曲線可以用來表示薄壁管電導率、內(nèi)徑和壁厚的變化．內(nèi)壁缺陷的作用相當于增大管子內(nèi)徑和減少ω而da不變，故η不變．又因為內(nèi)壁缺陷的存在導致缺陷處導電率變小，根據(jù)頻率比公式f/fg=fσdiω/5066，雖然di變大令f/fg變大，但由于σ和ω都變小而且ω的變化速度大于di變化速度．綜合以上因素，f/fg要變小，阻抗要沿η=1的半圓上移．不妨設無缺陷時阻抗為OA段，遇上內(nèi)壁缺陷時變大到OB，比原來增加了AB段．外壁缺陷作用相當于減少管子da和σ，從而減少η，而di未變，故減少ω．根據(jù)頻率比公式f/fg=fσdiω/5066，得出f/fg要變小，所以外壁缺陷對阻抗的影響是雙重的，一方面，使da減少，使阻抗因f/fg減少，沿原來的阻抗曲線上移，由原來OA變?yōu)?/span>OB，另一方面，使阻抗因η減少而由原來半徑較大的曲線跳到半徑較小的曲線，即由OB變?yōu)?/span>OC．

結論如下

(1)采用雙頻渦流檢測技術，由于渦流的趨膚效應，當檢測頻率較低時，可探測到一定深度，當檢測頻率較高時，其檢測深度減小，但表面檢測能力提高．因此可采用高頻檢測表面缺陷，而用低頻檢測有一定深度的內(nèi)壁缺陷的雙頻渦流檢測技術，以提高檢測能力．

(2)列管的管板和支撐板部位，雖可采用混頻技術抑制干擾，但對服役時間較長的設備，管板或支撐板受到?jīng)_刷腐蝕、磨損等影響而產(chǎn)生變形，造成信號不規(guī)則，使管板或支撐板殘留混頻信號疊加在缺陷信號上，從而影響了缺陷信號的判別．

(3)校準人工傷的形狀和尺寸對渦流檢測結果的影響也是很大的．渦流探傷是一種相對的探傷方法，是以校準人工傷作為對比物，人工傷的形狀和尺寸不符合標準要求，那么探傷結果的可信度就會降低．

(4)鋼管的渦流探傷只能對檢測結果進行定性的分析，不能根據(jù)缺陷信號的幅度分析出缺陷的深度和形狀．

(5)隨著傳感器溫度的升高，信號幅值是逐漸降低的．

(6)隨著傳感器提離距離的增加，渦流檢測的阻抗信號幅值是逐漸降低的．

(7)趨膚效應使渦流信號的滲透深度受到很大限制，尤其對于鐵磁性管道，因此檢測時應充分考慮到它的影響．

(8)在其它條件一定時，隨著裂紋深度的增加，渦流檢測信號的幅值是逐漸降低的，阻抗顯示平面圖的相位角是逐漸增加的．

(9)采用放置式探頭探測換熱器鋼管的*檢測速度為3m/s左右，此時的阻抗信號幅值變化*．